Подобные работы

Расчет механизмов – козлового консольного крана грузоподъемностью 8 тонн

echo "Грузовые тележки бывают самоходными или с канатным приводом. Грузовые тележки двухбалочных кранов могут иметь поворотную стрелу. Опоры крана устанавливаются на ходовые тележки, движущиеся по ре

Реконструкция схемы управления процессом абсорбции в производстве высших алифатических аминов

echo "Автоматизация приводит к улучшению главных показателей эффективности производства: увеличению количества, улучшению качества и снижению себестоимости выпускаемой продукции. Внедрение автоматиче

Автоматизация процесса газоочистки

echo "Открытие залежей солей калия и магния в бассейне Верхней Камы открыло пути к развитию новых отечественных производств: калийных удобрений и магния. В начале 30-х годов ленинградские учёные разра

Алмазные инструменты в машиностроении

echo "Алмазные инструменты в машиностроительной промышленности можно разделить на две основные группы: 1) инструменты из порошков алмаза; 2) инструменты из кристаллов технических алмазов. К первой гру

Механизмы высокотемпературного радиационного охрупчивания

echo "Малорастворимый в металлах гелий при повышенных температурах мигрирует к стокам (границам зерен, выделениям второй фазы, дислокациям и пр.) и выделяется на них в виде пузырьков. Плотность образ

Рациональная отработка пласта k5 в условиях ГХК шахта "Краснолиманская"

echo "Основным угледобывающим регионом страны является Донбасс. В связи со значительной глубиной горных работ в бассейне, добыча угля сопровождается сложными горно-геологическими условиями, что вызыва

Ходова частина

echo "Маточини передніх коліс установлюють на поворотних цапфах на роликових конічних або кулькових радіально-опорних підшипниках і кріплять гайки з шплінтами. Рама автомобіля 1– передній буфер; 2 – п

Застосування стандартів ISO серії 9000

echo "Значну роль в підвіщенні якості продукціі відіграють стандарти які є організаційно-технічною основою систем якості. На перших порах мала місце практика внесення в контракти вимог до систем якост

Проектирование главной вентиляторной установки в условиях шахты "Дзержинского"

Проектирование главной вентиляторной установки в условиях шахты "Дзержинского"

Несмотря на сложные процессы экономического развития нашего общества на данном этапе (экономический кризис в промышленности) продолжается строительство и развитие нового месторождения по добыче угля Ерунаковского.

Пологое залегание угольных пластов позволяет применить здесь высоко эффективные методы вскрытия, подготовки и отработки месторождения опираясь на мировую практику ведения горных работ в аналогичных горно-геологических условиях.

Параллельно с развитием нового месторождения в Кузбассе продолжается ведение горных работ на шахтах построенных ранее.

Уникальное по своему строению и качественным показателям добываемых углей Прокопьевско -Киселевское месторождение продолжает поставлять на металлургические заводы страны самые качественные коксующиеся угли. На данном этапе развития Прокопьевско -Киселевского месторождения для отработки угольных пластов применяются следующие системы разработки : щитовая (АЩ,ЩО,АНЩ....),лавы ,системы с закладкой выработанного пространства (НСГЗ,ПНСГЗ,ДСГЗ......),КГП,ПШО. 1. Общие сведения о шахте 1.1. История шахты В 1932 г. на северном борту лога «Манеиха» закладывается вертикальный ствол №9. В 1935 г. шахта сдается в эксплуатацию. В первые утверждение запасов в ВКЗ произведено 21,021940г. «протокол №1622». Запасы утверждены в следующих границах: на севере – лог «Крутые топки» до дизюнктива Е-Е по дизюнктиву и далее по оси подъездного пути на шахту на юге – лог «Безкулачиха». на западе – почва пласта «Безымянного» восточного крыла 2 синклинали. 07,07,1944г. к полю шахты произведена прирезка от поля шахты им. «Калинина». В 1949г. произвели вторую прирезку на площадях 32,72 га, 8,64 га. Всего за два раза прирезан участок в границах: на севере – целик под промплощадку шахты №7 ( Калинина ) на юге – целик под лог «Крутые топки» на востоке – кровля пласта «4 Внутреннего» западного крыла 3 синклинали на западе – дизюнктива А-Н 1.2. Геологическая характеристика Таблица 1 Характеристика пластов

Название пласта Мощность м. Угол падения Боковые породы
1 Внутренний 2,25 40-60 Алевролит ср. уст.
2 Внутренний 0,17-1,70 40-60 Алевролит ср. уст.
3 Внутренний 2,50 40-60 Алевролит ср. уст.
4 Внутренний 9,00-10,00 40-60 Углестый аргелит
5 Внутренний 0,20-2,26 40-60 Алевролит аргелит
6 Внутренний 2,03-3,70 40-60 Алевролит ср. уст.
Характерный 2,88 65-75 Слабый алевролит
Горелый 8,00-10,00 70-85 Алевролит ср. уст.
Лутугинский 3,10 60-70 Алевролит ср. уст.
Подлутугинский 1,25 Невозд . Алевролит ср. уст.
Прокопьевский 2,05 70-85 Алевролит ср. уст.
Мощный 10,00-15,00 65-85 Алевролит ср. уст.
Проводник мощного 0,85 65-85 Алевролит ср. уст.
1 Безымянный 1,40 80-85 Алевролит ср. уст.
2 Безымянный 1,50 80-85 Алевролит ср. уст.
Спорный 0,80 60-75 Аргелит хрупкий
1 Подспорный 1,10 60-70 Алевролит ср. уст.
2 Подспорный 0,75 60-70 Алевролит ср. уст.
Двойной 5,00 40-75 Алевролит ср. уст.
Ударный 1,40 40-70 Алевролит ср. уст.
Садовый 1,85 40-70 Алевролит ср. уст.
Пионер 1,30 40-70 Алевролит ср. уст.
Юнгор 2,65 40-70 Алевролит ср. уст.
Угловой 0,70-1,50 40-70 Алевролит ср. уст.
Встречный 1,00-1,30 70-85 Алевролит ср. уст.
1.3. Границы шахтного поля. Поле шахты им.

Дзержинского расположено в юго-западной части Прокопьевского каменноугольного месторождения Кузбасса. По территориальному делению большая часть поля в черте города Прокопьевска, одного из крупнейших промышленных центров Кемеровской области. Южная часть поля административно попадает на земли Прокопьевского сельского района.

Северная граница - проходит по городской трамвайной линии (по целику под пром . площадку ш. им.

Калинина) Южная граница – проходит по разведочной линии «Кулачиха» Западная граница – по почве пласта Безымянного 1 с большого восточного крыла 2 синклинали.

Восточная граница – определяется кровлей пласта 6 Внутреннего на западном крыле 3 синклинали, дизюнктивом ”S-S“ и южнее Х1, Р1 – почвой пласта Метрового на восточном крыле 3 синклинали. В указанных границах 23.09.1958 г. произведено переутверждение запасов в СКЗ обособленно по основному полю и Северо-западной прирезки. Поле вытянуто в меридиональном направлении с неправильными уступчивыми северными и восточными границами.

Максимальная длинна поля по западному крылу 3 синклинали 5,3 км. По восточному крылу 3 синклинали – 4,2 км.

Средняя ширина поля 1,7 км. Пром . площадка шахты им.

Дзержинского со всеми надшахтными сооружениями расположено в северной части поля в районе 5 разведывательной линии. 1.4. Обводненность и газоносность Рельеф поверхности шахтного поля довольно спокойный и имеет общий уклон к востоку, к долине реки Обы , протекающей в 2,0 – 2,3 км от отвалов шахты.

Поверхность шахтного поля лишена древесной растительности и в широком направлении прорезается четырьмя логами. С севера на юг, «Средние топки», «Крутые топки», «Манеиха», «Кулачиха» и за южной границей шахтного поля лог «Безкулачиха». Водообильность логов в большую часть года незначительна, летом лога почти пересыхают.

Максимальный расход воды по логам в весенний период: «Средние топки» – 5700 м 3 /час «Крутые топки» – 1100 м 3 /час «Кулачиха» – 1100 м 3 /час «Безкулачиха» – 2200 м 3 /час Максимальные высотные отметки рельефа приходятся на западную окраину поля и достигают 320 – 326 м (над ур . моря) Шахта относится к сверхкатегорной по газу и пыли. На одну среднесуточную тонну приходится примерно 6,8 м 3 метана.

Наибольшее выделение метана характерно для пластов на западном крыле 3 синклинали и в непосредственной близости от крупных нарушений – пласт Горелый – юг с квершлага 42. 1.5. Применяемая система разработки В настоящее время на шахте применяются следующие системы разработки : с обрушением кровли, эластичные щиты, КС , ДСО, КГП , КСО . Иногда для отработки небольших частей пластов применяется система подэтажных шреков . Системы отработки с закладкой выработанного пространства в настоящее время не применяются. 1.6. Нарушенность шахтного поля.

Прокопьевско - Киселевский угольный район расположен в юго-западной части Кузбасса, в пределах 'присалаирской' полосы.

Основной тектонической формой района является брахисинклинальная структура. На ее сторонах четко вырисовываются более мелкие синклинальные складки, оси которых простираются с Сз-Юв . В поле шахты повторяются все главные черты тектонического района.

Взброс Е-Е сдваивает восточное крыло третьей синклинали.

Амплитуда взброса значительна и измеряется величиной нескольких сотен метров.

Наибольшего размаха этот тектонический разрыв достигает в центральной части поля.

Дизъюнктив сопровождается рядом апофиз, имеющих форму согласных взбросов.

Нарушение А-Н в северной части шахтного поля срезая Тайбинскую антиклиналь разделяет восточное крыло второй синклинали и западное крыло третьей синклинали.

Амплитуда достигает 250м между третьей и четвертой разведочной линией. Между восьмой и девятой разведочной линией нарушение А-А приходит на восточное крыло второй синклинали и далее к югу уже прослеживается в виде несогласного взброса. На всем протяжении сброса проявляется ряд апофис, некоторые достигают значительной амплитуды.

Преобладающая часть мелких нарушений относится к согласованным взбросам, особенно нарушено западное крыло третьей синклинали. 1.7. Вскрытие шахтного поля.

Вскрытием месторождения или шахтного поля называется проходка горных выработок, открывающих доступ с поверхности к полезному ископаемому и обеспечивающих возможность проведения подготовительных выработок.

Основными факторами влияющими на выбор системы вскрытия шахтного поля или его части, являются : число вскрываемых пластов, угол падения пластов, свойства боковых пород, расстояние между пластами , мощность наносов или покрывающей непродуктивной толщи, наличие плывунов или других водообильных порд, нарушенность месторождения, глубина разработки, газаносность пластов, рельеф местности, производственная мощность шахты, уровень развития горнодобывающей техники, способ подготовки шахтного поля, системы разработки и схема вентиляции и др.. При выборе схемы вскрытия необходимо учитывать следующие требования: обеспечение не менее двух запасных выходов, возможность своевременной подготовки нового горизонта. Поле шахты первоначально было вскрыто двумя вертикальными стволами №9 и №9бис, расположенных на северном борту лога «Манеиха». В настоящее время стволы №№9,9бис,11 в связи с реконструкцией шахты ликвидированы.

Основным грузолюдским стволом является ствол №10 с бетонным креплением, диаметром 7.0м.

Пройден до горизонта +120.0м.

Действующими стволами на настоящее время на шахте являются стволы: клетевой ствол пройденный до горизонта +20.0м, закладочный ствол, скиповой ствол пройденный до горизонта +20.0м, ствол №1 находится в процессе углубки, главным подающим вентиляционным стволом является ствол пройденный до горизонта +20.0м с установленным вентилятором ВОД-50 ( Q р-13300, Q ф-18250), ствол ЦВС служит как выдающий исходящию струю ( Q исх-1500). Для выдачи исходящей струи воздуха на каждом участке пройдены скаты и шурфы: (ш.

Садовый, ш.Спутник , ш.

Пятилетка, ш.

Безымянный, ш.Угловой ) . На существующих горизонтах (+20 м, +120 м, +110 м, +135 м, +145 м) развитие горных работ ведется с квершлагов и полевых штреков пройденных между выше перечисленными вертикальными стволами. 1.8. Внешнее электроснабжение шахты В настоящее время внешнее электроснабжение шахты производится напряжением 35 кВ от подстанции 110/35/6 кВ «Зенковская» по двухцепной ВЛ-35 кВ на металлических опорах протяженностью 6,5 км проводом АС-185 Для распределения электроэнергии на главной промплощадке шахты размещена подстанция 35/6 кВ «Юго-Западная». На открытой части подстанции расположено два трансформатора по 10000 кВА. В закрытой части подстанции находятся распредустройства на 35 и 6 кВ, щит управления и щит собственных нужд. РУ-6 кВ оборудовано ячейками КСО-2М на 10 отходящих фидеров, 6 из них заняты «сторонними потребителями» . Подстанция 35/6 кВ «Юго-Западная» обслуживается центральными электросетями РЭУ Кузбассэнерго. От подстанции 35/6 кВ «Юго-Западная» напряжение 6 кВ получают следующие потребители: Центральная распределительная подстанция 6/0,4-0,23 кВ №11 оборудована двумя трансформаторами по 630 кВА и ячейками КСО-2УМ в количестве 30 штук.

Центральная распределительная подстанция 6/0,4-0,23 кВ №12 оборудована двумя трансформаторами по 630 кВА и ячейками КСО-2УМ в количестве 18 штук.

Суммарная нагрузка шахты состовляет 6000 кВт полная загрузка подстанции «Юго-Западная» 7000 кВт. От ЦРП-6кВ №11 запитона существующая подстанция 6/0,4-0,23 кВ котельной с трансформаторами 560 и 630 кВА, а также запроектированная подстанция в закрытом складе угля типа 2КТП-630. 1.9. Подъем. В пределах шахтного поля расположено 5 стволов: скиповой , центральный вентиляционный, клетевой и вспомогательные №9 и №11. В рабочем состоянии находятся три: Скиповой ствол пройден с основной промплощадке шахты диаметром 5,5м до горизонта +120м оборудован двумя парами 11т скипов для выдачи угля с горизонта +145 и +120. Оборудован машиной типа 2Ц-5х2,3 с редуктором ЦО-22 (передаточное отношение 1:10,5), электродвигатель АКН-17-46-24 мощностью- 1000 кВт, напряжение питания - 6 кВ и скоростью 250 об/мин. В вентиляционном отношении ствол нейтральный.

Клетевой ствол №10 пройден с основной промплощадке шахты диаметром 7,0 м до горизонта +120м. Ствол имеет сопряжение с горизонтом +145 м.

Оборудован двухклетевым подъемом с одноэтажными клетями на трехтонную вагонетку, с трубным и лестничным отделениями.

Установлена машина типа 2Ц-5х2,3 (передаточное отношение редуктора 1:11,5), электродвигатель асинхронный ДА213/39-24 мощностью 750 кВт, напряжение питания- 6 кВ и скоростью 250 об/мин. Ствол служит для спуска и подъема людей, выдачи породы, выполнение вспомогательных операций и подачи свежего воздуха.

Центральный вентиляционный ствол пройден с промплощадке бывшей шахты «Манеиха» диаметром 7,0 м до горизонта +120 м.

Оборудован двухклетевым подъемом с одноэтажными клетями на трехтонную вагонетку, с лестничным отделением.

Установлена машина типа 2Ц-4х1,8 (передаточное отношение редуктора 1:11,5), электродвигатель АКН15-51-16 мощностью 630 кВт, напряжение питания - 6 кВ и скоростью 750 об/мин.

Служит для выдачи породы с горизонта +120 м и подачи (на горизонт +120 м) свежего воздуха.

Лесоспускной уклон пройден до горизонта +200 м и служит для спуска леса и длинномера.

Оборудован машиной ПН-10 с приводом мощностью 95 кВт. 1.10. Вентиляция. До реконструкции шахты шахтное поле было разделено на два района. В каждом районе был установлен свой подающий вентилятор ВОКД-3,6 работающий на нагнетание.

Горные работы на горизонтах развивались с главных квершлагов.

Подающие стволы располагались в центре поля.

Исходящяя струя поступала на фланговые шурфы. После реконструкции шахты схема проветривания получила значительные изменения.

Подающим (нагнетательным) стволом на настоящее время служит главный вентиляционный ствол (ствол №2). Ствол №2 оборудован вентилятором ВОД-50 ( Q рас-13300, Q ф-18250). Основным выдающим стволом( Q исх-1100-1500) является ствол ЦВС. Из очистным и подготовительных участков шахты расположенных на флангах шахтного поля исходящяя струя воздуха выдается на поверхность по скатам пройденным на выемочных участках в основном по вынимаемым пластам угля и затем по шурфам, пройденным с поверхности. Также для выдачи исходящей струи воздуха используются все существующие стволы (скиповой ствол Q исх-1300, ствол №10-1800, закладочный( Q исх-2250), ствол №1( Q исх-1550). 1.11. Водоотлив. Общее питание подземных вод происходит за счет атмосферных осадков и за счет притока вод из отдаленных областей.

Подземные воды шахтного поля доброкачественны и пригодны для технических нужд и частично для питья. Для откачки естественного притока из шахты на горизонт +120 м имеется водоотливная установка оборудованная восемью насосами ЦНС300х300. Вода с горизонта +145 м и +200 м перепускается на горизонт +120 м.

Зумфовая водоотливная установка клетевого ствола №10 оборудована двумя насосами ВНМ-18х2. Зумфовой водоотлив скипового ствола совмещается с гидроэлеваторной чисткой. Вода с горизонта +20 м перепускается на горизонт –80 м где намечается оборудовать насосную установку из 10 насосов ЦНС-300х480 для откачки нормального притока 800 м 3 /час и максимального 1000 м 3 /час. Для откачки воды с уклонного поля у вентиляционного ствола №2 предусматривается временная водоотливная установка из 5 насосов ЦНС-300х180 для откачки нормального (250 м 3 /час) и максимального (400 м 3 /час). На поверхности вода подается по трубопроводу в очистные сооружения, которые находятся на южном борту лога «Манеиха». 1.12. Внутришахтный транспорт.

Подземный транспорт является одним из главных звеньев технологической цепи по добыче полезного ископаемого на шахте.

Назначением его является транспортирование полезного ископаемого и породы от забоев по выработкам к стволу шахты, перевозка оборудования и материалов к месту производства работ и обратно, а также перевозка людей по подземным выработкам. На шахте применяются аккумуляторные электровозы.

Локомативная откатка применяется в выработках с уклоном 0,005, а при выполнении специальных мероприятий 0,05. Основными типами электровозов применяемых в настоящее время на шахте являются АМ8Д, 2АМ8Д, аккумуляторный электровоз 5АРВ2. Электровоз 5АРВ2 имеет взрывобезопасное исполнение.

Источник питания является аккумуляторная батарея 66ТЖНШ-300П. 1.13. Охрана окружающей среды. Общее количество сбрасываемых сточных вод на шахте за 1998 год составило14000м3 в сутки. Все хозяйственно-бытовые сточные воды шахты в количестве 678,6м3 в сутки через насосно - перекачную станцию поступают на городские очистные сооружения.

Шахтные воды через водоотлив по трем ставам диметром 300мм подаются на поверхность и поступают на очистные сооружения механической очистки.

Очистка шахтных вод производится путем механического отстаивания в горизонтальных отстойниках и хлорирование стоков известью.

Хлорирование идет постоянно.

Анализ на остаточный хлор производится через каждый час.

Химический анализ вод, прошедших очистку и сбрасываемый в ручей Манеиха осуществляется санитарно-профилактической лабораторией. 1.14. Охрана воздушного бассейна.

Основными источниками загрязнения атмосферного воздуха является промышленная котельная и горящий терриконик.

Основная часть терриконика на настоящее время разобрана на строительство дорог. За отопительный сезон в котельной сгорает примерно 15000тонн угля.

Промышленная котельная шахты представляет собой отдельно стоящее здание.

Оснащена котельная двумя котлами Е 1,9 . Котлы оснащены пылеулавливателями марки БЦ-2. Коэффициент полезного действия которых достигает 62-75%. 1.15. Охрана земельных ресурсов. Шахта ведет горные работы на земельном отводе с 1935года. В результате подработки на поверхности шахты образовались провалы различной глубины, а также постоянно происходит образование трещин и оседание земной поверхности. Кроме подработанных площадей на земельном отводе шахты расположен терриконик, шесть плоских отвалов площадью 7.6га., выемки от открытых работ. Общая площадь нарушенных земель составляет около 900га. По мере образования провалов на земной поверхности по графику производится их засыпка.

Терриконик разбирается на строительство дорог.

Участки земли где не будут в ближайшее время вестись горные работы с нарушением земной поверхности рекультивируются. Часть земельного отвода засеяна сосной, тополем, карагачем (около 400га.). 2. Механический и электрический расчет вентилятора главного проветривания.

Вентиляторные установки в соответствии с ПБ должны иметь резерв по производительности от 20% до 45% и обеспечивать реверсирование воздушного потока не более чем за 10 минут, при этом производительность должна составлять не мене 60% от нормальной производительности.

Правила безопасности требуют также, чтобы современные установки были оборудованы двумя одинаковыми вентиляторами: одним рабочим и одним резервным.

Компоновочная схема установки должна быть такой, чтобы утечки воздуха или его подсосы были минимальными.

Утечки воздуха должны не превышать 10%. 2.1. Исходные данные. Q В = 352 м 3 /сек – производительность вентилятора; Q ш = 300 м 3 /сек – производительность шахтная; Н сут мин = 1150 Па – давление минимальное; Н сут мак = 2300 Па – давление максимальное; 2.2. Выбор вентилятора. Для проектирования и выбора вентиляторной установки из проекта реконструкции шахты берем данные о потребном расходе воздуха и давлениях в шахте в различные периоды ее эксплуатации. Выбор вентиляторной установки поризводим по аэродинамическим и шумовым характеристикам. По данным проекта вентиляции шахты составляем график изменения расхода Q В и давления Н сут во времени на весь срок службы вентилятора.

График Q В и Н сут наносим на сводный график областей промышленного использования вентиляторных установок главного проветривания. После реконструкции шахты применяем вентиляторную установку ВОД – 50 в область промышленного использования которой вписался весь график изменения Q ш и Н сут шахты. По аэродинамическим характеристикам установки определяем к.п.д., при Нст min и Нст max и мощьность двиготеля : n min - 0.68 n max - 0.78 N – 2000 кВт 2.3. Характеристика вентиляционной сети.

Сводные графики областей промышленного использования вентиляторов: Характеристика вентиляторной сети при максимальном давлении: Rmin = H уст min/Q 2 =1150/352 2 = 0,009281 (2.1) Характеристика вентиляторной сети при минимальном давлении: Rmax = H уст max/Q 2 =2300/300 2 =0,018563 (2.2) Уравнение характеристик сети при min и max давлениях Нуст min = 0,009281 Q 2 . Нуст min = 0,018563 Q 2 . В полученное выражение подставляем Q от 0,25 до 1,5 требуемой производительности и получаем соответствующее значение.

Таблица 1 – Решение уравнения характеристики сети

Показатели 0,25Q 0,5Q 0,75Q Q 1,25Q 1,5Q
Q м^3/сек 88 176 264 352 440 528
Нуст min Па 71,875 287,5 646,875 1150 1796,875 2587,5
Нуст max Па 143,75 575 1293,75 2300 3593,75 5175
На основании полученных данных на аэродинамической характеристике ВОД-50 строим характеристики 1 и 2 вентиляционной сети. 2.4. Рабочие режимы Через точку «а» и «в» заданных режимов и находим режим «с» Q с 1 =362 Q с 2 =466 H с 1 =1800 H с 2 =3450 Прямая «а» и «в» пересекает кривую которая указывает на величину угла установки лопаток Q к=30°, т,е . угол при котором начинается эксплуатация вентилятора. R с 1 = H с 1 / Q с 1 2 =1800/362 2 = 0,0137 (2.3) R с 2 = H с 2 / Q с 2 2 =3450/466 2 = 0,0159 (2.4) H с 1 =0,0137358 Q 1 2 : (2.5) H с 2 =0,015887 2Q 2 2 : (2.6) Таблица2 Режимы регулирования
Показатели 0.25Q 0.5Q 0.75Q Q 1.25Q 1.5Q
Qc 1 90.5 181 271.5 362 452.5 543
Hc 1 112.5 450 1012.5 1800 2812.5 4050
Qc 2 116.5 233 349.5 466 582.5 699
Hc 2 215.62 862.5 1940.63 3450 5390.63 7762.5
Построенная характеристика позволяет установить ступени регулирования рабочих режимов установки, на первой ступени угол установки лопаток равен 30 °, при этом обеспечивается режим Q 2.5. Реверсирование вентиляционной сети Реверсирование вентиляционной струи обеспечивается изменением направления движения ротора вентилятора с одновременным поворотом лопаток промежуточного спрямляющего аппарата. При этом производительность вентилятора в режимах при H=292.16 м 3 /с, m=264 м 3 /с, 260.5 м 3 /с, состовляет соответственно 87%, 75% и 74% от заданной производительности Q =352м 3 /с 2.6. Расчет необходимой мощности электродвигателя и определение расхода электроэнергии.

Мощность двигателя вентиляторной установки N ,кВт определяется по формуле: N = Q*H / 100*n; (2.7) Где: Qподача турбомашины, м 3 /сек Н-давление турбомашины, Па nк.п.д. турбомашины На первой ступени регулирования требуемая мощность двигателя равна 830кВт На первой ступени работы установки применяем двигатель: СДН-17-41-16, с мощностью 1000кВт и скоростью 375 об/мин, к.п.д.=0,94, cos =0,9, U=6000 В. Запас мощности равен: R Д = N дв / N min = 1000 / 830 = 1,20482 (2.8) Где: N дв - Мощность двигателя N min - Минимальная требуемая мощность На второй ступени регулирования требуемая мощность двигателя равна 1577кВт. Для второй ступени принимаем двигатель мощностью 2000 кВт. Запас мощности равен: R Д = N дв / N min =2000 / 1577=1,26823 Где: N дв - Мощность двигателя N min - Минимальная требуемая мощность Запас мощности принятого двигателя к расчетной мощности должен быть не менее 10-12%. Годовой расход электроэнергии W г , кВт * час . определяется по формуле: W г =( Q ср* Н ср / N д * n ср* n н* n д* n с* n р ) n час* n дн , (2.9) Где : Q ср = Qшах+Qmin/2 – среднее значение производительности. Hc=Hmax+Hmin/2 – среднее значение давления. n ср -средний к.п.д. вентиляторной установки. n п –к.п.д. передачи от двигателя к вентилятору (0,9…0,95). n д –к.п.д. двигателя (0,85…0,95). n с - к.п.д. электрической сети (0,95). n час –число рабочих часов вентилятора в сутки (24). n дн – числоо рабочих дней в году (365). На первой ступени регулиования годовой расход электроэнергии равен : W Г = 1079221,63 кВт * час На второй ступени регулиования годовой расход электроэнергии равен : W Г = 2558443,26 кВт * час Дистанционное управление и контроль вентиляторной установки осуществляется с помощью аппаратуры УКАВ. 2.7. Расчет и выбор кабельной сети высокого напряжения.

Сечение кабеля высокого напряжения определяется исходя из тока нагрузки электродвигателя.

Расчет производится по допустимому нагреву, экономической плотности тока, термической устойчивости к токам к.з . и допустимым потерям напряжения. Для расчета сечения жилы кабеля по допустимому нагреву рабочим током необходимо определить ток в кабеле J к , А : J к = N дв / 1,732 * U н ; (2.10) N дв -номинальная мощность двигателя, кВт U н -напряжение сети, В J к = 2000 / 1,732 * 6 = 192,45 А. Минимальное сечение жилы кабеля по допустимому нагреву принимаемое к прокладке 50 мм 2 . Кабель прокладывается по воздуху.

Экономическое сечение жилы кабеля по допустимому нагреву рабочим током S эк , мм 2 S эк = J к / J эк , (2.11) J к -номинальный ток. J эк –экономически выгодная плотность тока, (2,5 А). S э к = 192 / 2,5 = 76,8мм 2 Принимаем кабель сечением 95мм 2 . Минимальное сечение жилы кабеля по термической устойчивости к току короткого замыкания: S min , мм 2 S min =J * t ф 1/2 /C , (2.12) С –коэффициент, учитывающий конечную температуру нагрева жил и напряжения кабеля. Для кабеля с медными жилами и бумажной пропитанной изоляцией напряжением 10 кв. С=145, Для кабеля с резиновой или полихлорвиниловой изоляцией С=122; t ф = t рм = t вм ; - фиктивное время тока короткого замыкания, которое для шахтных кабельных сетей можно принимать равным реальному времени срабатывания максимального реле (t рм ) и высоковольтного выключателя ( t вм ); t = 0.05 + 0.1 = 0.15 с; J ф – действующее значение установившегося тока короткого замыкания А определяется по фактической мощности тока короткого замыкания на жилах ЦПП; J ф = S кз * ЦПП / 3 1/2 U =100000/3 1/2 *6=9622 ,5 (2.13) Где: S кз ЦПП = 100000 КВА.- мощность тока короткого замыкания на жилах ЦПП. S мин =9622.5*0.25 1/2 /186 = 29.16 мм 2 . Принимаем кабель сечением жилы 50 мм 2 , Сечение жилы кабеля с учетом допустимых потерь напряжения; S доп = 3 1/2 * J к * L 2 * со sV / Y * U доп ; (2.14) Где: L 2 - длинна кабеля от ЦПП до двигателя вентилятора; Y =50 м/ом мм – удельная проводимость жилы бронированного кабеля. U доп – допустимая потеря напряжения в высоковольтном кабеле от ЦПП до двигателя; Условно принимаем 2.5% от U ном ; U доп = U ном * 25 / 100 = 150 В. (2.15) Отсюда : S доп = 3 1/2 *120*800*0.9 /50*150 = 20 мм 2 ; Из четырех значений сечений принимаем наибольшее –50 мм 2 . Окончательно принимаем кабель СБН 3 * 95 . 2.8. Расчет и выбор КРУ. Выбор высоковольтного КРУ производится по номинальному рабочему току и напряжению по отключающей способности; По электродинамической и термической устойчивости к токам КЗ; Кроме того расчитывается и проверяется уставка минимального реле.

Номинальное напряжение сети известно 6 кв ; Номинальный рабочий ток высоковольтного КРУ I ном, А I ном = Р дв / 3 1/2 * U c = 192 .45; (2.16) Где: Р дв - Мощность двигателя, кВт U c - Напряжение сети, В Принимаем высоковольтное КРУ типа КСО-285 на номинальные токи отключения 10 кА . Расчетный ток отключения при коротком замыкании равен действующему значению установившегося тока КЗ J Ф и определяется по мощности КЗ на жилах ЦПП J = 9.62 кА . Электродинамическая устойчивость высоковольтного КРУ Электродинамическая устойчивость высоковольтного КРУ проверяется по i у - ударному и эффективному ( полному ) J ф току короткого замыкания, А I у = К у * 2 1/2 * J ; (2.17) К у =1.3 – ударный коэффициент I у =1.3 *2 1/2 *9.62 =17.69 кА . Эффективное значение тока КЗ, кА J ф =1.09 * 9.62 =10.49 , (2.18) Расчет термической устойчивости Расчет термической устойчивости сводится к определению соответствующего тока термической устойчивости. J T =J Ф *(t ф / t) 1/2 =9.62*(0.25*0.15) 1/2 =12.4 кА . (2.19) t ф = 0.15 с.

Параметры принятого аппарата должны быть не менее расчетных.

Сравнение расчетных величин с параметрами принятого аппарата.

Таблица 3 Сравнение расчетных величин

Расчетные величины Параметры КСО-285
U с = 6кВ U н = 6кВ
I нр =192.45 А I нр =400 А
I ф =9.62кА I ф =20кА
I у =17.69кА I мах =51кА
I эф =10.49кА I фмах =31кА
I t =12.4 кА I t мах =20 кА
Ток уставки максимального реле высоковольтного комплексного распределительного устройства определяется : I у ³ (1.2 – 1.4) I п / К т , А (2.20) Где 1.2 – 1.4 – коффициент , предотвращающий ложное срабатывание максимального реле. Кт =80 коэффициэнт трансформации трансформаторов тока. I пн = 1152А – номинальный пусковой ток двигателя; I у =(1,2-1.4)* 1152/80 =(17,28 – 20,16) Выбираем уставку 20 А ( Уставка выбрана из таблиц паспорта ячейки КСО-285) I кз . На вводе в КРУ, кА I кз . = S к /1,73 * 6=9,622 (2.21) Определяем сопротивление магистрали до шин ЦПП r м = U н /1,73 * I кз =6/1,73 * 9,622=0,36 Ом. (2,22) Растояние от ячейки до двигателя вентилятора 350 м, пркладываем кабель СБН 3х95. Определяем активное сопротивление кабеля: r к = R 0* L 1 =0.91 * 0.35=0.06685 Ом (2.23) Оределяем индуктивное сопротивление: X k =X 0* L 1 = 0,078 * 0,35=0,0273 (2.24) Определяем полное сопротивление: J k = (r 2 k +X k ) 0.5 =(0.06685 2 +0.0273 2 ) 0.5 =0.07220 Ом (2.25) Определяем установившейся ток КЗ на шинах ЦПП I =6000/1,73 * 0,0766=45223,26 А (2.26) Проверяем выбранную уставку I кз / I у ³ 1,5: (2.27) 9622/1600=6 Что удовлетворяет нашим условиям 2.9. Выбор разъединителя производится по номинальному току и напряжению.

Исходя из выше указанных условий выбираем разъединитель типа: РВЗ-6/400 с внутренней вставкой 2.10. Выбор трансформатора для вспомогательного оборудования Расчет ведется по коэффициенту спроса, для этого составляется таблица в которую вносятся данные вспомогательного оборудования.

Таблица№4 Вспомогательное оборудование

Наименование потребителей Кол. Тип двигателя Р двиг. кВт. Р двиг. кВт. Jн , А U н, В cos j
1. Лебедка 3 ВАО 42-2 7,5 22,5 7 380 0,86
2.Нагреватель аппарат 2 ВАО 32-4 3,0 6,0 6 380 0,86
3.Спрямляющий аппарат 2 ВАО 32-4 3,0 6,0 6 380 0,86
4.Тормоз эл.

Магнитный

2 ВАО 32-4 3,0 6,0 6 380 0,86
5. Вентилятор обдува 10 ВАО 12-2 1,0 10,0 6 380 0,86
Продолжение таблицы 4
Наименование потребителей Кол. Тип двигателя Р двиг. кВт. Р двиг. кВт. Jн , А U н, В cos j
6.Маслонасос 4 ВАО 22-6 1,1 4,4 4,5 380 0,86
7. Масло-нагреватель 2 ВАО 22-6 1,1 2,2 4,5 380 0,86
Расчетная мощность трансформатора находится по формуле : S раст.тр . = Р уст. *К с / соs j ср в з =57.1*0.5/0.7=40.8кВА. (2.27) Где: . Р уст – установленная мощность потребителя . К с =0.5-коэффициэнт спроса . соs j ср в вз -средневзвешенный коэффициэнт мощности.

Выбираем трансформатор мощностью 50 квт типа ТМ-50/6 Техническая характеристика трансформатора.

Таблица 5 Технические данные трансформатора

Тип Мощность,Ква Номин . напряж . Потери Вт U кз % Х.х от Н. в %
ТМ-5016 50 Вн Нн Х.х.при К.з.при 5.5 7
6.3 0.525 Мн 350 Нн =1325
2.11. Расчет сечения и типа кабеля для вспомогательного оборудования Выбор сечения кабеля производится по току нагрузки: I =Рн*1000/3 1/2 U н*со s j н ;А (2.28) Где: Рн - номинальная мощность потребителей, кВА; U нноминальное напряжение сети, В; со s j н - номинальный коэффициент мощности,В; Составляем расчетную схему: Расчетная схема №1
1 50м 2 50м 3 50м 4 50м
ЛГРУ-10 ЛГРУ-10 ЛГРУ-10 ЛГРУ-10 I 1 =I 2 =I 3 =I 4 = Рн*1000/3 1/2 * U* со s j н =7.5*1000 /1.73*380*0.86=1.3А Расчетная схема№2
5 30м 6 30м 7 30м 8 30м 9 30м 10 30м
МНА МСА МН 1 МН 2 ЭГ ЭН I 5 = Рн*1000/3 1/2 * U* со s j н =3*1000 /1.73*380*0.86=5.3А I 6 = Рн*1000/3 1/2 * U* со s j н =3*1000 /1.73*380*0.86=5.3А I 7 = Рн*1000/3 1/2 * U* со s j н =1.1*1000 /1.73*380*0.86=1.9А I 8 = Рн*1000/3 1/2 * U* со s j н =1.1*1000 /1.73*380*0.86=1.3А I 9 = Рн*1000/3 1/2 * U* со s j н =3*1000 /1.73*380*0.86=1.3А I 10 = Рн*1000/3 1/2 * U* со s j н =1.1*1000 /1.73*380*0.86=1.9А Расчетная схема №3
11 30 м 12 30 м 13 30 м 14 30 м
I 11 =I 12 =I 13 =I 14 = Рн*1000/3 1/2 * U* со s j н =1*1000 /1.73*380*0.86=1.7А 2.12. Выбор типа и сечения кабелей.

Таблица 6 Сводная таблица кабельной сети

Наименование участка кабеля Ток нагрузки, А Сечение кабеля Тип кабеля
1 1.3 6 ГРШЭ3*6+1*4
2 1.3 6 ГРШЭ3*6+1*4
3 1.3 6 ГРШЭ3*6+1*4
4 1.3 6 ГРШЭ3*6+1*4
5 5.3 4 ГРШЭ3*6+1*4
6 5.3 4 ГРШЭ3*6+1*4
7 1.9 4 ГРШЭ3*6+1*4
8 1.9 4 ГРШЭ3*6+1*4
9 5.3 4 ГРШЭ3*6+1*4
10 1.9 4 ГРШЭ3*6+1*4
11 1.7 4 ГРШЭ3*6+1*4
12 1.7 4 ГРШЭ3*6+1*4
13 1.7 4 ГРШЭ3*6+1*4
14 1.7 4 ГРШЭ3*6+1*4
2.13. Выбор пусковой и защитной аппаратуры для вспомогательного оборудования.

Выбираем пускатели с тепловой защитой по I п и U нп-рабочей мощности.

Таблица 7 Выбор пускателей.

Тип потребителя Ток нагр . Тип пускателя I н пускателя U н пускателя Наиболь - шая упр . мощн.,ква
Лебедка 1.3 ПМЕ-214 25 380 10
Нагрев. аппарат 5.3 ПМЕ-214 25 380 10
Выпрямляющ . аппарат 5.3 ПМЕ-214 25 380 10
Вентилят.обдува 1.7 ПМЕ-214 25 380 10
Тормозной эл. магнит 5.3 ПМЕ-214 25 380 10
Маслонасос 1.9 ПМЕ-214 25 380 10
Маслонагрева - тель 1.9 ПМЕ-214 25 380 10
Для защиты потребителей от токов короткого замыкания перед пускателем устанавливаются автоматические выключатели, их выбор производится по номинальному току и напряжению. 2.14. Выбор автоматов.

Таблица 8 Сводная таблица вспомогательного оборудования

Тип потребителя Ток нагр . Тип автомата I н автомата,А U н автомата,В Защитааа Срабатывание эл. Магн.распр . Срабатывание тепловой защиты
1 2 3 4 5 Магнитно-тепловая 7 8
Лебедка 1.3 АЕ-200 100 500 500 1.45 I н
Нагрев. аппарат 5.3 АЕ-200 100 500 500 1.45 I н
Выпрямляющ . Аппарат 5.3 АЕ-200 100 500 500 1.45 I н
Вентилят.обдува 1.7 АЕ-200 100 500 500 1.45 I н
Тормозной эл. магнит 5.3 АЕ-200 100 500 500 1.45 I н
Маслонасос 1.9 АЕ-200 100 500 500 1.45 I н
Маслонагрева - тель 1.9 АЕ-200 100 500 500 1.45 I н
2.15. Заземление вентиляционных установок. Для обеспечения безопасности людей на вентиляционных установках сооружают заземляющие устройства. При устройстве заземления используется естественное и устраивается искусственное заземление.

Естественные – трубы, водоводы, обсадные трубы, металлоконструкции, арматура, железобетонные здание имеющие соединение с землей, свинцовые оболочки кабелей проложенных в земле. В качестве искусственного заземления применяют металлические трубы , забиваемые в землю, а так же стержни и угловую сталь. Для связи между заземлителем и заземленным объектом используют металлоконструкции зданий, рспредустройств, стальные трубы, электропроводку, свинцовые оболочки кабелей.

Стальные заземлители и заземляющие проводники должны иметь следующие минимальные размеры: круглого сечения 6мм, прямоугольного 48х10 мм.

Высокая степень защиты достигается при выполнении заземляющих устройств с наименьшим сопротивлением. Эта величина для магнитных установок не должна превышать 0,2 Ом, а для установок малым током замыкающим на землю не должна превышать 10 Ом, при заземлении электрических установок напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью сопротивление не должно быть > 40 Ом. На вентиляционных установках с различной величиной напряжения допускается устройство заземляющей сети с сопротивлением не больше собственного. При расчете заземляющего устройства определяется необходимая величина сопротивления, при котором напряжение относительно земли будет безопасным. При установки естественных заземлителей между ними возникает взаимное экранирование, что увеличивает общее сопротивление заземляющего устройства. Для расчета вводится коэффициент использования.

Коэффициент использования при заземлении заземлителя по периметру заземлительного контура Таблица 9 Коэффициент использования

Отношение расстояния между трубами и расстоянием между ними d/l Коэффициент использования при расчете труб в контуре заземления
4 6 8 10 20 30 50 70 100
1 0,45 0,40 0,36 0,34 0,27 0,24 0,21 0,20 0,19
2 0,55 0,48 0,43 0,40 0,32 0,30 0,28 0,26 0,24
3 0,70 0,64 0,60 0,56 0,45 0,41 0,37 0,35 0,33
2.16. Автоматизация вентилятора.

Вентиляторы автоматизированы по схеме УКАВ. Комплект УКАВ предназначен для автоматизации вентиляторных установок, оборудованных двумя или одним реверсивным или нереверсивным осевым вентилятором одностороннего или двустороннего всасывания.

Комплект аппаратуры УКАВ М представляет собой набор шкафов закрытого исполнения и пульт дистанционного управления вентиляторными агрегатами ШУ-1, УКАВ М, ШУ-2, УКАВ М ипульт дистанционного управления ШУ, УКАВ М – кроме того, в зависимости от привода в комплект входит либо ШУ-5 – УКАВ – М, если привод синхронный ; либо ШУ – 6 – УКАВ – М, если привод асинхронный, если привод двух двигательный , то в комплект входит ШУ-5 – УКАВ М; Шкаф ШУ3-УКАВ-4 обеспечивает распределение электроэнергии на напряжение 380 В по всем шкафам управления. Если количество ляд в управлении не более трех, то устанавливают шкаф ШУ4-УКАВ-м. 2.17. Эксплуатация вентиляционной установки. В соответствии с ПБ вентиляторная установка должна не реже одного раза в сутки осматриваться специально обученными рабочими, назначенными главным механиком и не менее двух раз в месяц главным механиком или его помошником по стационарному оборудованию.

Результаты осмотра заносятся в «книгу осмотра вентилторных установок и проверки реверсирования». Один раз в три месяца оборудование вентиляционных установок должно осматриваться особенно тщательно. При переходе с одного вентилятора на другой на остановленном поставленном в резерв вентиляторе обязательно вскрывают торцевые крышки подшипников и проверяют затяжку, крепление гаек и болтов, крепление торцевой шайбы, исправность стопорных усиков. По рискам, нанесенным на вал или конусную втулку, проверяют отсутствие прокручивания подшипника на валу. Риски наносят краской или наклеивают. При каждом ежемесячном осмотре их обновляют.

Вовремя замеченное начало прокручивания подшипников на валу или втулке значительно сокращает время ремонтных работ и затраты.

Подшипники насаженные на конусную втулку при первых признаках прокручивания необходимо немедленно демонтировать и после тщательного осмотра при отсутствии дефектов на посадочных поверхностях, дорожках или телах качения.

Насаживают подшипники, заново строго соблюдая заданную чертежами технологию.

Проверяется также радиальный зазор между рамками и наружной обмоткой подшипника. В правильно выставленном и работоспособном подшипнике зазоры по двум рядам отличаются не более чем на 0.02 – 0.03 мм. При этом следует помнить, что абсолютная величина радиального зазора ни в какой мере не может служить браковочным признаком, так как один и тот - же тип подшипника выпускается промышленностью с разными рядами зазоров. Важно только как изменяется зазор при работе. При быстром износе зазор по окружности становится неравномерным, что может служить причиной вибрации. Если вибрации нет, то можно допустить величину износа 0.025 мм. Для диаметра шейки 100 - -500 мм На вскрытом подшипнике проверяется частота масла осадок на дне масляной ванны. При наличии в ванне песка или частиц металла масло надо слить, ванну промыть и залить чистое масло, предварительно проверив его по сертификату или анализатором соответствие марки маслом указанном в карте.

Закрывая торцевые крышки необходимо проверить зазор в лабиринтных уплотнителях и выставить их равномерно по окружности, проворачивая вал ротора за колесо ломиком за болты муфты. Для обеспечения надежной работы направляющих аппаратов на резервном вентиляторе производится проверка легкости поворота лопаток. При нормальном состоянии механизма поворота лопаток один человек переводит лопатки от 0 до 90 градусов за две три минуты.

Одновременно надо проверить правильность установки лопаток, отсутствие рассогласования углов их установки.

Поверхность необходимо очистить от налипших комков пыли и ржавчины. На рабочем колесе следует также очистить лопатки, осмотреть сварные швы и заклепки, чтобы не было трещин.

Проверить крепление ступицы рабочего колеса к коренному диску (у центрального вентилятора). Шплинты стопорные шайбы на болтах крепления ступицы и обтекателей на колесах осевых вентиляторов.

Проверить их одинаковость установки по рискам на втулке, а если риски невидны то по шаблону. Если при работе вентилятора было зафиксировано увеличение вибрации, то надо проверить, не попала ли вода в лопатки рабочего колеса; для этого сверлят отверстие у выходной крышки на нерабочей стороне профильных лопаток диаметр 8 –10 мм. На центробежных вентиляторах отверстие сверлят на самой тяжелой лопатке, которая при остановке ротора оказывается в низу. При осмотре реверсивных устройств вентиляторной установке надо обратить внимание на настройку и проверку фрикционов лебедок.

Настройка производится при поднятии ляд поджатием пружины предохранительной муфты регулировочными винтами или гайками в цепи выключателей.

Натягиваются так , чтобы при сжатии рукой обоих ветвей в средней части цепи суммарное перемещение не превышало 7 мм. Все ролики канатов должны легко проворачиваться на осях, для чего не реже одного раза в шесть месяцев следует промывать отверстие осевых блоков, заполнять их густой смазкой. При ежемесячных осмотрах проверяется срабатывание концевых выключателей. Они регулируются так, чтобы обеспечивалось прижатие ляды к уплотнителям рамы.

Одновременно осматривается крепление канатов к лядам, проверяется затяжка болтов, наличие и сохранность шплинтовых осей шарниров ляд. Если между шарнирами рам есть не плотности, то ох заполняют густым цементным раствором.

Необходимо знать, что если не плотности имеют больше 10% длинны периметра ляды, производительность вентилятора снижается на 1.2%.Проверка углов девиации и наладка вентилятора должны производится не реже одного раза в два года.

Ежедневно должен производится осмотр аппаратуры УКАВ М . Необходимо проверить целостность предохранителей и сигнальных ламп на всех станциях управления, периодически очищать контакты от пыли и старой смазки. При обнаружении вибрации и шума работающих контактов реле необходимо очистить от пыли и смазки контактные поверхности магнитных систем.

Особое внимание следует уделить содержанию в чистоте программных реле времени. На станции автоматизации барабан должен свободно вращаться в подшипниках; нажатие контактов должно быть отрегулировано так, чтобы не было затираний. При вращении барабана необходимо иметь ввиду, что при производстве любых работ по осмотру и настройке аппаратуры переключатели 1-УПО (общие цепи) на станциях автоматизации необходимо ставить в положение «выкл.». 2.18. Эксплуатация электрооборудования вентиляционных установок.

Слесарь производящий осмотр оборудования должен сразу после перехода на резервный вентилятор не реже одного раза в месяц провести ревизию высоковольтного распределительного устройства, состоящего из выключателей, измерительных трансформаторов тока и напряжения.

Ревизия производится на вводе вентилятора, поставленного в резерв. При опробовании ножи разъединители должны выключатся одновременно, запаздывание включения отдельных ножей не должно превышать 3 мм. Для разъединителя 6 – 10 квт нормально отрегулированные ножи при полном включении не доходят на 3-5мм до упоров контактной площадки, а включение происходит плавно, без ударов ножей о головки изоляторов или губки неподвижных контактов. При полном включении или отключении холостой ход (люфт привода) не должен превышать 5%. Смещения подшипников не должно быть. При осмотрах масляных выключателей в зависимости от их типа следует обращать внимание на целостность проходных изоляторов, гибких токопроводов подвешенных контактов, отсутствие течи масла из емкостей масляных выключателей, надежность крепления.

Уровень масла в выключателях должен находится в пределах, указанных на маслоуказателях.

Приводы масляных выключателей должны быть отрегулированы так, Чтобы обеспечить их надежное включение и отключение.

Механизмы свободного расцепления проводов при ежесуточном осмотре следует смазывать.

Высоковольтных РУ проверяется: надежность вторичных обмоток трансформаторов тока, не подключенных к приборам; исправность высоковольтных предохранителей, трансформаторов напряжения.

Вторичные обмотки трансформаторов напряжения должны быть заземлены. При осмотре приводного электродвигателя необходимо обращать внимание на уровень масла в подшипниках скольжения, температуру подшипников, отсутствие вибрации, контактные кольца электродвигателя.

Коллектор генератора возбуждения должен быть всегда чистым, его можно чистить на ходу машины с помощью дощечки, обернутой сухой тряпкой. При этом следует изолировать себя от соприкосновения с токоведущими частями, не задевать руками и одеждой вращающихся частей машины.

Угольные щетки должны иметь зеркальную поверхность по всей площади соприкосновения с поверхностью коллектора или контактными кольцами. Щетки должны быть хорошо притерты.

Сработавшиеся щетки следует заменить новыми той - же модели. В случае выявления на коллекторе других дефектов его следует отполировать бумагой или слюдой. Между коллекторными пластинами должна быть выпилена на глубину 1.2- 2.0 мм. 3. Экономический расчет. 3.1. Расчет себестоимости по заработной плате.

Зарплата руководителей (данные заносим в таблицу). Таблица 10 Зарплата руководителей

Должность количество Месячный оклад Прямая заработная плата, руб. Премия; 20% Общая заработная плата Заработная плата с поясным коэфициэнтом ; руб.
Механик 1 1425 1425 285 1710 2223
Таблица 11 Заработная плата повременщика.
Профессия Колличество Тарифная ставка , руб /час Прямая з /пл Руб. Премия, 10% Колличество выходов. Общая заработная плата, руб. Заработная плата с поясным коэфициэнтом,руб .
Деж . Электрослесарь 4 4.73 567.6 56.76 20 624.96 812.27
Заработная плата руководителей и повременщиков составит: З пл / рук +З пл / повр =2223+812.27=3035.27 руб. (3.1) Себестоимость 1 тонны по заработной плате составит: С з /пл =( З рук +З пов . )/Д м =3035.27/71000=0.04руб/тонну; (3.2) Где Д м –месячная добыча угля по шахте. 3.2. Расчет себестоимости по элементу электроэнергия Стоимость электроэнергии за год: С эл.кват.час = W г *а = 10797221,63*0.09=971750 руб. (3.3) Где: а=0.09 руб.- тарифная ставка за 1квт/час.

Стоимость за заявленную мощность 1 кВА. С= N /со s j =100/0.9=111,1 кВА. (3.4) С заяв . = Р*а =111,1*54=5999,4 руб. (3.5) Где Рзаявленная мощность, квт. атарифная ставка за один кВА в год.

Стоимость электроэнергии по двухставочному тарифу: С эл = С эл квт/час + С заявл =971750+5999,4=977749,4 руб. (3.6) Себестоимость одной тонны угля по электроэнергии. С эл . = С эл . /Д м *12=977749,95/(71000*12)= 1,14 руб /т (3.7) 3.3. Расчет себестоимости по элементу амортизация.